1、引言 中石油西南油氣田分公司川西北氣礦凈化廠坐落在四川省江油市，以四川江油中壩氣田雷口坡氣藏天然氣為原料，對天然氣進行凈化加工，日處理量達(dá)50萬m3，是四川省重點企業(yè)。主要產(chǎn)品有:硫磺、石油液化氣、天然氣等，生產(chǎn)的化工產(chǎn)品遠(yuǎn)銷國內(nèi)外。西北氣礦凈化廠屬于典型的石油化工行業(yè)，設(shè)備品種多、價值高、對設(shè)備完好率及連續(xù)運轉(zhuǎn)、可利用率要求較高。 川西北氣礦凈化廠脫硫分廠有1#、2#兩臺循環(huán)水泵，正常運行時“一用一備”，兩臺電機均為直接工頻啟動，啟動電流大，既影響設(shè)備壽命又對電網(wǎng)產(chǎn)生較大沖擊。脫硫工藝中,晝夜循環(huán)水溫度變化較大,對循環(huán)水量要作出相應(yīng)的調(diào)節(jié)。但原設(shè)備工頻定速運行時，只能靠調(diào)節(jié)閥門的開度來調(diào)節(jié)循環(huán)水量的大小，通過人為改變管網(wǎng)的阻力，增加管網(wǎng)損耗，來調(diào)節(jié)水量，造成相當(dāng)大的一部分能量浪費在閥門上，致使電費居高不下。使用閥門調(diào)節(jié)流量，不僅不能夠經(jīng)濟運行，而且增加了工人的工作量，調(diào)節(jié)不及時，還會造成管網(wǎng)壓力過高或過低，流量過大或過小，影響生產(chǎn)工藝及設(shè)備的安全運行。為了降低脫硫生產(chǎn)經(jīng)濟成本，提高工藝精度及工作效率，迫切需要對1#、2#循環(huán)水泵進行調(diào)速節(jié)能降耗改造。 經(jīng)多次調(diào)研、考察，綜合比較目前市場上的調(diào)速設(shè)備，最終決定采用北京利德華福公司生產(chǎn)的harsvert-a直接高－高型變頻器對兩臺循環(huán)水泵進行節(jié)能改造。 2、工況特點 2.1 工藝流程 川西北天然氣凈化廠脫硫循環(huán)水系統(tǒng)主要由以下五個部分組成:冷卻塔、中間池、循環(huán)水泵、溢流泵、脫硫裝置。自脫硫裝置排出的循環(huán)熱水，經(jīng)冷卻塔冷卻后流入中間池儲存;其中大部分水經(jīng)循環(huán)水泵供脫硫裝置再度利用，多余部分則由溢流管道溢出。工藝流程簡圖如圖1所示。 2.2 工藝要求 （1） 進出冷卻塔的溫差恒定 要求溫差范圍恒定（4℃<δt<8℃）;如循環(huán)水泵閥門開大,水量增大,則冷卻水溫差減小，水量減小，則溫差增大。 （2） 最低壓力鉗位控制 要求變頻器在保證脫硫裝置入口水壓（大于0.45mpa）前提下，盡可能的節(jié)約循環(huán)水用水量，找到滿足脫硫工藝生產(chǎn)要求的壓力最低臨界點。 2.3 場地狀況 變頻器室長7200mm,寬3000mm。 2.4 現(xiàn)場儀器儀表狀況 壓力變送器一塊:單路輸出4～20ma電流,負(fù)載能力300ω（兩線制）。 溫差變送器一塊:單路輸出4～20ma電流,負(fù)載能力300ω（四線制）。 2.5 電機及水泵參數(shù) 電機及水泵參數(shù)如表1所示。 1#、2#電機參數(shù) 1#、2#循環(huán)水泵參數(shù) 電機型號 y3556-4/ykk400-4 水泵型號 14sh-9a 額定功率 315kw 額定功率 315kw 額定電壓 6kv 額定流量 1170m3/h 額定電流 37.7a 額定揚程 65m 額定轉(zhuǎn)速 1475r/min 額定轉(zhuǎn)速 1450r/min 功率因數(shù) 0.86 3、現(xiàn)場調(diào)試及問題解決方案 3.1 場地問題 考慮到現(xiàn)場安裝條件有限，現(xiàn)場決定將變頻裝置與手動旁路柜分開擺放:將1#、2#變頻裝置（單臺外型尺寸（mm）（w×h×d）: 3300×2574×1200）并排擺放在變頻器室內(nèi)，而旁路柜則置于循環(huán)水泵現(xiàn)場。這樣擺放的結(jié)果既解決的場地問題，又方便操作人員;使其在循環(huán)水現(xiàn)場即能觀察到變頻器送電情況，兩全其美。 3.2 壓力臨界點 參考脫硫裝置工藝要求，得出“壓力”是保證脫硫生產(chǎn)的充分條件，即壓力達(dá)到0.46mpa，才能保證脫硫裝置正常運行。泵出口壓力過低則無法克服水的勢能，無法將循環(huán)水送至冷卻塔;壓力過高則泵出水量增大，經(jīng)冷卻循環(huán),效率不高。因此決定采用“恒壓”閉環(huán)控制方法，調(diào)整變頻裝置給定頻率，找到工藝所需的壓力最低臨界點，使其即滿足工藝所需壓力又能保證循環(huán)水需求量，使進出冷卻塔的溫差δt穩(wěn)定在4℃～8℃之間。經(jīng)反復(fù)試驗論證，當(dāng)給定頻率為43hz時，水泵的壓力（0.51mpa）滿足工藝要求，溫差4.92℃，因此定43hz為壓力臨界點。 調(diào)試參數(shù)表格如表2所示。 3.3 變送器負(fù)載能力 由于現(xiàn)場只有一塊單路輸出的壓力變送器，且?guī)лd能力只有300ω，而變頻器內(nèi)置s7-200型plc的模擬量輸入模塊em235的輸入電阻為250ω;如將兩臺變頻器的模擬輸入回路串聯(lián)的話，兩個em235的輸入電阻即為500ω，單臺壓力變送器無法帶動兩個em235模塊，此方案不可行。因此現(xiàn)場將壓力變送器接入單臺變頻裝置的em235模塊，利用s7-200的模擬量輸出模塊em232實時輸出一路現(xiàn)場壓力，用此輸出信號作為另一臺變頻器em235的模擬輸入。原理框圖如圖2所示。 此方法在不增加投入成本（硬件）的情況下，通過改寫plc程序，使1#變頻器plc的em232模塊實時輸入一路壓力反饋信號，解決了壓力變送器負(fù)載能力不夠的問題，實現(xiàn)了單臺壓力變送器拖動兩臺變頻器的“閉環(huán)”控制。 4、節(jié)能計算 4.1 水泵變頻調(diào)速的節(jié)能原理 如圖3所示 根據(jù)流體力學(xué)原理: 圖3為擋板調(diào)節(jié)流量和變頻調(diào)節(jié)水量的能量比較圖，h2-b-c-h3組成的區(qū)域為變頻較擋板調(diào)節(jié)水量節(jié)省的功率。 當(dāng)采用變頻調(diào)速時，可以按需要升降電機轉(zhuǎn)速，改變水量的性能曲線，使水泵的額定參數(shù)滿足工藝要求，根據(jù)水泵的相似定律，變速前后水量、水壓、功率與轉(zhuǎn)速之間關(guān)系為: q1/q2=n1/n2 h1/h2=（n1/n2）2 p1/p2=（n1/n2）3 p=h×q 式中:q1、h1、p1—水泵在n1轉(zhuǎn)速時的水量、水壓、功率; q2、h2、p2—水泵在n2轉(zhuǎn)速時相似工況條件下的水量、水壓、功率。 假如轉(zhuǎn)速降低一半，即:n2/n1=1/2，則p2/p1=1/8，可見降低轉(zhuǎn)速能大大降低軸功率達(dá)到節(jié)能的目的。 水泵功率為315kw，年運行時間8000h，水泵流量q和壓力h在采用閥門調(diào)節(jié)流量時近似滿足如下關(guān)系:h=a-（a-1）q2，其中a為水泵出口封閉時的出口壓力，約為140%。 4.2 harsvert-a高壓變頻調(diào)速節(jié)能分析及計算 由表3可以看出采用harsvert-a高壓變頻調(diào)速節(jié)能的情況。 采用閥門調(diào)節(jié)流量時，功耗等于流量q和壓力h的乘積。各種流量的功耗計算如下: p70%=315×0.75×（1.4-0.4×0.75×0.75）=277.6kw 采用變頻調(diào)速時所消耗功率: p變頻=1.732×4880×23.76×0.96=192.8 kw 節(jié)電率為（277.6-192.8）/277.6=30.5% 按循環(huán)水泵年運行時間為8000h，電費為0.70元/kwh，單臺循環(huán)水泵年節(jié)電費為（277.6-192.8）×8000×0.70=47.5萬元。 5、節(jié)水方面 由于脫硫工藝的特殊要求，冷卻塔出入口溫差的大小決定了循環(huán)水量的多少:變頻改造前，冬天出入冷卻塔溫差較大，需水量較小，多余的循環(huán)水從溢流泵排出，造成了水量的浪費;變頻改造后通過高壓變頻器調(diào)節(jié)給定頻率，既減小了循環(huán)水量，又能保證脫硫工藝對水溫的要求，水泵工作在高效區(qū)，溢流損失得到很好的控制。 6、結(jié)束語 實踐證明:harsvert-a06/040型高壓變頻器在川西北循環(huán)水泵上的應(yīng)用是成功的。使用變頻器后，節(jié)能效果明顯;出入口閥門全開，減少了閥門能耗損失;實現(xiàn)了電機的軟啟動，延長了電機的使用壽命;內(nèi)置plc通過采集現(xiàn)場的水壓數(shù)據(jù)（4～20ma信號），根據(jù)其設(shè)定值和實際值的變化情況，自動調(diào)節(jié)變頻器輸出頻率，控制水泵轉(zhuǎn)速，實現(xiàn)恒壓供水，大大提高了脫硫工藝的自動化水平，具有良好的推廣價值。